Poštovani,
Pitanje je vezano za proračun stabilnosti čeličnih elemenata pri ekscentričnom pritisku prema standardu JUS U.E7.096
Molio bih vas da mi kažete pomoću kojih formula računate sledeće vrednosti:
- faktor plastičnosti preseka αp
- otpornost na torziju preseka σ_vd
- otpornost na deplanaciju preseka σ_wd
- bezdimenzionalni koeficijent za bočno izvijanje κ_m
Pitanje sam postavio zato što dobijam drugačije vrednosti kada "ručno" prolazim kroz proračun, prateći gore spomenuti standard.
Hvala unapred.
Pozdrav, Uroš
Kontrola stabilnosti pri ekscentričnom pritisku JUS U.E7.096
Re: Kontrola stabilnosti pri ekscentričnom pritisku JUS U.E7
U pitanju je provera bočnog izvijanja nosača, propis je JUS U.E7.101 iz 1991 godine koji je nastao revizijom JUS U.E7.101 iz 1986. i JUS U.E7.101/1 iz 1989. godine
Ovde je link do formula iz tog propisa koje se koriste u programu Tower.
https://dl.dropboxusercontent.com/u/654 ... 01_deo.pdf
Na ovoj kopiji se ne vidi bas najbolje, u formuli za Kapa_M u imeniocu je 1 + lambda_d na 2 puta n-ti stepen.
Ovde je link do formula iz tog propisa koje se koriste u programu Tower.
https://dl.dropboxusercontent.com/u/654 ... 01_deo.pdf
Na ovoj kopiji se ne vidi bas najbolje, u formuli za Kapa_M u imeniocu je 1 + lambda_d na 2 puta n-ti stepen.
RADIMPEX SOFTWARE TEAM
Re: Kontrola stabilnosti pri ekscentričnom pritisku JUS U.E7
Hvala na brzom odogovoru.
Ja sam upoređivao proračun iz Tower-a sa proračunom prema standardu JUS U.E7.101 iz 1986. To je razlog neslaganja.
Jedino što mi ostaje kao pitanje jeste faktor plastičnosti preseka.
U konkretnom primeru stub je IPE240. Otporni momenat preseka pri plastificiranju celog preseka je 366cm3, a otporni momenat pri linearnoj raspodeli napona je 324cm3. Njihov odnos je 366/324=1.130, a Tower računa kao 1.067. Na kraju, razlika u maksimalnom momentu iznosi oko 1.00kN/cm2.
Da li možete proveriti o čemu se radi?
Pozdrav, Uroš
Ja sam upoređivao proračun iz Tower-a sa proračunom prema standardu JUS U.E7.101 iz 1986. To je razlog neslaganja.
Jedino što mi ostaje kao pitanje jeste faktor plastičnosti preseka.
U konkretnom primeru stub je IPE240. Otporni momenat preseka pri plastificiranju celog preseka je 366cm3, a otporni momenat pri linearnoj raspodeli napona je 324cm3. Njihov odnos je 366/324=1.130, a Tower računa kao 1.067. Na kraju, razlika u maksimalnom momentu iznosi oko 1.00kN/cm2.
Da li možete proveriti o čemu se radi?
Pozdrav, Uroš
Re: Kontrola stabilnosti pri ekscentričnom pritisku JUS U.E7
Na kraju, razlika u maksimalnom naponu (ne momentu) iznosi oko 1.00kN/cm2.
Re: Kontrola stabilnosti pri ekscentričnom pritisku JUS U.E7
Evo toka proracuna, onako kako se izvodi u programu:
Sx=b*t*(h/2-t/2)+s*(h/2-t)*(h/2-t)/2
b=12 (sirina nožice, cm)
t=0.98 (debljina nožice, cm)
h=24 (visina nosača, cm)
s=0.62 (debljina rebra)
Sx=173.00
Wxpl=2*Sx=346.00
αp = 346 / 324 = 1.067
... ali, ako bi se u obzir uzele i vute na spoju rebra i nozice:
r2=1.5 (poluprecnik vute, cm)
Sx,vute=((4-PI)*r2*r2/2) * (h/2-t/2-r2/3) = 10.39
Wxpl = 2*(Sx+Sx,vute) = 366.00
αp = 366 / 324 = 1.133
Dakle, očigledan je zaključak da program pri proračunu otpornog momenta pri plastifikaciji ne uzima u obzir vute na spoju rebra i nožice.
Ispod se nalaze izvestaji proračuna.
Prvi izvestaj - trenutno stanje u programu (ignorisanje vuta)
KONTROLA STABILNOSTI BOČNO IZVIJANJE JUS U.E7.101
Kontrola stab. prit. pojasa I(gore)
Koef.zavisan od oblika Mz η = 1.770
Razmak viljuškastih oslonaca L_vilj. = 500.00 cm
Razmak bočno pridržanih tačaka L_boč. = 500.00 cm
Dužina pritisnute zone L_prit. = 500.00 cm
Poluprečnik inercije prit.zone i_prit = 3.171 cm
Faktor plastičnosti preseka αp = 1.067
Vitkost pritisnutog dela λ_ky = 118.50
Otpornost na torziju preseka σ_vd = 27.100 kN/cm2
Otpornost na deplanaciju preseka σ_wd = 14.741 kN/cm2
Položaj spoljnjeg opterećenja: SREDINA
Koef.zavisan od oblika Mz ρ = 0.000
Faktor zavisan od položaja opt. FI = 1.000
Kritični napon za bočno izvijanje σ_crd = 30.850 kN/cm2
Vitkost λ,'d = 0.911
Bezdimenzionalni koef.za b.i. κ_m = 0.769
Granični napon izvijanja σ_d = 19.708 kN/cm2
Stvarni napon σ_stv = 3.856 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 13.139 kN/cm2
Drugi izveštaj - kada se vute pri proracunu otpornog momenta pri plastificiranju ne bi zanemarivale
KONTROLA STABILNOSTI BOČNO IZVIJANJE JUS U.E7.101
Kontrola stab. prit. pojasa I(gore)
Koef.zavisan od oblika Mz η = 1.770
Razmak viljuškastih oslonaca L_vilj. = 500.00 cm
Razmak bočno pridržanih tačaka L_boč. = 500.00 cm
Dužina pritisnute zone L_prit. = 500.00 cm
Poluprečnik inercije prit.zone i_prit = 3.171 cm
Faktor plastičnosti preseka αp = 1.133
Vitkost pritisnutog dela λ_ky = 118.50
Otpornost na torziju preseka σ_vd = 27.100 kN/cm2
Otpornost na deplanaciju preseka σ_wd = 14.741 kN/cm2
Položaj spoljnjeg opterećenja: SREDINA
Koef.zavisan od oblika Mz ρ = 0.000
Faktor zavisan od položaja opt. FI = 1.000
Kritični napon za bočno izvijanje σ_crd = 30.850 kN/cm2
Vitkost λ,'d = 0.939
Bezdimenzionalni koef.za b.i. κ_m = 0.750
Granični napon izvijanja σ_d = 20.399 kN/cm2
Stvarni napon σ_stv = 3.856 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 13.599 kN/cm2
Za ovu vrstu preseka, razlika iznosi oko 3 do 5% u dopuštenom naponu i uvek je na strani sigurnosti.
Ispitacemo mogucnost da se u programu vrednost otpornog momenta pri plastificiranju sracunava i uzimajuci u obzir vute na mestu spoja rebra i nožice.
Zahvaljujemo Vam se na razumevanju.
Sx=b*t*(h/2-t/2)+s*(h/2-t)*(h/2-t)/2
b=12 (sirina nožice, cm)
t=0.98 (debljina nožice, cm)
h=24 (visina nosača, cm)
s=0.62 (debljina rebra)
Sx=173.00
Wxpl=2*Sx=346.00
αp = 346 / 324 = 1.067
... ali, ako bi se u obzir uzele i vute na spoju rebra i nozice:
r2=1.5 (poluprecnik vute, cm)
Sx,vute=((4-PI)*r2*r2/2) * (h/2-t/2-r2/3) = 10.39
Wxpl = 2*(Sx+Sx,vute) = 366.00
αp = 366 / 324 = 1.133
Dakle, očigledan je zaključak da program pri proračunu otpornog momenta pri plastifikaciji ne uzima u obzir vute na spoju rebra i nožice.
Ispod se nalaze izvestaji proračuna.
Prvi izvestaj - trenutno stanje u programu (ignorisanje vuta)
KONTROLA STABILNOSTI BOČNO IZVIJANJE JUS U.E7.101
Kontrola stab. prit. pojasa I(gore)
Koef.zavisan od oblika Mz η = 1.770
Razmak viljuškastih oslonaca L_vilj. = 500.00 cm
Razmak bočno pridržanih tačaka L_boč. = 500.00 cm
Dužina pritisnute zone L_prit. = 500.00 cm
Poluprečnik inercije prit.zone i_prit = 3.171 cm
Faktor plastičnosti preseka αp = 1.067
Vitkost pritisnutog dela λ_ky = 118.50
Otpornost na torziju preseka σ_vd = 27.100 kN/cm2
Otpornost na deplanaciju preseka σ_wd = 14.741 kN/cm2
Položaj spoljnjeg opterećenja: SREDINA
Koef.zavisan od oblika Mz ρ = 0.000
Faktor zavisan od položaja opt. FI = 1.000
Kritični napon za bočno izvijanje σ_crd = 30.850 kN/cm2
Vitkost λ,'d = 0.911
Bezdimenzionalni koef.za b.i. κ_m = 0.769
Granični napon izvijanja σ_d = 19.708 kN/cm2
Stvarni napon σ_stv = 3.856 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 13.139 kN/cm2
Drugi izveštaj - kada se vute pri proracunu otpornog momenta pri plastificiranju ne bi zanemarivale
KONTROLA STABILNOSTI BOČNO IZVIJANJE JUS U.E7.101
Kontrola stab. prit. pojasa I(gore)
Koef.zavisan od oblika Mz η = 1.770
Razmak viljuškastih oslonaca L_vilj. = 500.00 cm
Razmak bočno pridržanih tačaka L_boč. = 500.00 cm
Dužina pritisnute zone L_prit. = 500.00 cm
Poluprečnik inercije prit.zone i_prit = 3.171 cm
Faktor plastičnosti preseka αp = 1.133
Vitkost pritisnutog dela λ_ky = 118.50
Otpornost na torziju preseka σ_vd = 27.100 kN/cm2
Otpornost na deplanaciju preseka σ_wd = 14.741 kN/cm2
Položaj spoljnjeg opterećenja: SREDINA
Koef.zavisan od oblika Mz ρ = 0.000
Faktor zavisan od položaja opt. FI = 1.000
Kritični napon za bočno izvijanje σ_crd = 30.850 kN/cm2
Vitkost λ,'d = 0.939
Bezdimenzionalni koef.za b.i. κ_m = 0.750
Granični napon izvijanja σ_d = 20.399 kN/cm2
Stvarni napon σ_stv = 3.856 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 13.599 kN/cm2
Za ovu vrstu preseka, razlika iznosi oko 3 do 5% u dopuštenom naponu i uvek je na strani sigurnosti.
Ispitacemo mogucnost da se u programu vrednost otpornog momenta pri plastificiranju sracunava i uzimajuci u obzir vute na mestu spoja rebra i nožice.
Zahvaljujemo Vam se na razumevanju.
RADIMPEX SOFTWARE TEAM