Progib grede

[Armko]

Poštovani molim vas za što je moguće brži odgovor. Proračun ploča prema EC 2 rad bez greške ali kod proračuna greda mjerodavna kombinacija za proračun progiba ne uzima 0,3 x vrijednost uporabnog opterećenja za dugotrajno djelovanje odnosno 1 x uporabno za kratkotrajno djelovanje.

Molim vas da mi provjerite da li se radi o greški u Toweru ili ja u nečem griješim.

pozdrav

Greda 243-87
EC 2 (EN 1992-1-1:2004)
C 30
S500N
Modul elastičnosti betona Eb(t0)= 31500 MPa
Vlačna čvrstoca pri savijanju fbzs= 2.90 MPa
Modul elastičnosti armature Ea= 2e+5 MPa
Koeficijent tečenja betona φ∞= 2.50
Dilatacija skupljanja betona ε#ss#s= 0.50 ‰
Pukotine: Savijanje oko osi 3
Kompletna shema opterećenja
(karakteristične kombinacije)
Progib: Savijanje oko osi 3
Kompletna shema opterećenja
(karakteristične kombinacije)

Presjek 1-1 x = 4.22m

T = 0 Presjek sa pukotinom
Mjerodavna kombinacija: 1.00xI+1.00xII+0.50xIII
N1 = 0.00 kN
M3 = 513.65 kNm
M2 = 0.00 kNm
Koef.utjecaja prijanjanja arm. k1= 0.80
Koeficijent dilatacijskog stanja k2= 0.50
Koeficijent zaštitnog sloja k3= 3.40
Koeficijent k4= 0.42
Efektivna površina betona A#sc,ef#s= 662.5 cm²
Efektivni post. armiranja ρ#sef#s= 4.86 %
Položaj neutralne linije xn= 17.74 cm
Napon vlačne armature σ#ss#s= 278.4 MPa
Koef. prijanjanja armature β1= 1.00
Koef. dugotrajnosti opterećenja β2= 0.60
Ekvivalentni promjer šipke Ø#seq#s= 16.00 mm
Zaštitni sloj betona c= 30.00 mm
Napon u armaturi pri pojavi pukotσ#ssr#s= 78.13 MPa
Koeficijent ζ#sa#s= 0.83
Relativna prosječna dilatacija ε#sm#s= 1.16 ‰
Maksimalni razmak između pukotina Sr,max= 15.80 cm
Širina pukotina a#sk#s(t0)= 0.18 mm
Progib
Mjerodavna kombinacija: 1.00xI
N1 = 0.00 kN
M3 = 357.02 kNm
M2 = 0.00 kNm
Veličina početnog progiba ug(t0)= 8.09 mm

T = ∞ Presjek sa pukotinom
Dugotrajni utjecaji
Mjerodavna kombinacija: 1.00xI+0.30xII
N1 = 0.00 kN
M3 = 403.98 kNm
M2 = 0.00 kNm
Kratkotrajni utjecaji
Mjerodavna kombinacija: 0.70xII+0.50xIII
N1 = 0.00 kN
M3 = 109.67 kNm
M2 = 0.00 kNm
Koef.utjecaja prijanjanja arm. k1= 0.80
Koeficijent dilatacijskog stanja k2= 0.50
Koeficijent zaštitnog sloja k3= 3.40
Koeficijent k4= 0.42
Efektivna površina betona A#sc,ef#s= 662.5 cm²
Efektivni post. armiranja ρ#sef#s= 4.86 %
Položaj neutralne linije xn= 19.42 cm
Napon vlačne armature σ#ss#s= 278.7 MPa
Koef. prijanjanja armature β1= 1.00
Koef. dugotrajnosti opterećenja β2= 0.40
Ekvivalentni promjer šipke Ø#seq#s= 16.00 mm
Zaštitni sloj betona c= 30.00 mm
Napon u armaturi pri pojavi pukotσ#ssr#s= 78.13 MPa
Koeficijent ζ#sa#s= 0.89
Relativna prosječna dilatacija ε#sm#s= 1.24 ‰
Maksimalni razmak između pukotina Sr,max= 15.80 cm
Širina pukotina a#sk#s(t∞)= 0.20 mm
Progib
Dugotrajni utjecaji
Mjerodavna kombinacija: 1.00xI
N1 = 0.00 kN
M3 = 357.02 kNm
M2 = 0.00 kNm
Kratkotrajni utjecaji
Mjerodavna kombinacija:
0.70xII+0.50xIII
N1 = 0.00 kN
M3 = 109.67 kNm
M2 = 0.00 kNm
Veličina trajnog progiba ug(t∞)= 15.96 mm

[b.milan]

Odgovor na ovo pitanje korisnik je dobio 14 i 15.05.2015. kada nam se obratio direktno putem e-maila.
Ovde se radilo o grešci u programu prilikom ispisivanja izveštaja proračuna prslina.
Proračun je sproveden sa tačnim kombinacijama ali se pri ispisu merodavne kombinacije, kombinacija prikazivala bez svog kratkotrajnog dela.
Problem je ispravljen 15.05.2015.
Na sajtu se nalazi ispravljena verzija.